C100混凝土配合比設計研究（五）

　　隨著現代人們空間意識的增強，對結構的簡潔化提出更高要求；同時，由于土地資源的匱乏，建筑正向著高層、超高層發展。因此，對于高強混凝土的需求就越來越大。本著綠色環保的發展方向，節能已成為一個世界性問題，高強混凝土的低能耗優勢更顯露無疑。隨著礦物摻合料的摻入，使得混凝土的工作性和強度均有提高，但同時，也使得混凝土組份變得越來越復雜，強度己不再滿足簡單的水膠比定則。 免 費 咨 詢 免 費 咨 詢

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　　針對上述問題，本文以普通混凝土配合比設計為基礎，對照全計算法，并對其進行膠凝材料砂漿強度修正和水膠比修正。將配合比進行對比分析，最終獲得一個綜合表征高強混凝土配比計算的方法。

3結果與討論

　　將上述編號1～5配合比進行試拌，并成型測定強度。具體數值見表5。

3.1普通混凝土配比設計方法延伸高強混凝土

　　在高強混凝土中，硅灰的摻加是十分必要的，但在《規程》中并未體現，結合硅灰的活性指數，參考礦物摻合料影響系數的實質含義，對硅灰的影響系數進行插值內推。同時，依照《規程》在普通混凝土配合比數據的基礎上，依照遞增梯度對混凝土單位用水量和砂率進行大膽推導計算，探究其是否存在線性或接近線性關系。

　　通過對試拌結果的分析，提出礦物摻合料對砂漿28d強度的影響是十分必要的。但單位用水量的確定是通過假定得來，較實際值偏大，故造成在相同水膠比情況下，膠凝材料總量偏高；同時，拌合物存在輕微離析現象，可見砂率的推算有些偏低；在試件破型后觀察，因離析造成的試塊勻質性不佳，強度沒有達到配制要求。

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3.2全計算法計算高強混凝土

　　經過編號2與4的對比發現，不同年代的回歸系數對水膠比的計算影響較大，應選擇當前階段的系數進行計算。編號2由于帶入JGJ/T55—2000中A、B系數，造成水膠比遠小于最小完全水化值，造成水化速率和進程偏低，使得強度沒有達到配制要求；同時，由于低的水膠比造成漿體粘稠，倒筒時間遠遠超出要求范圍。編號4因A、B系數的修正，水膠比有所增大，但仍小于完全水化值。雖然其強度滿足C100混凝土的配制要求，但同樣，由于倒筒時間過長而難以實現泵送。

　　對比編號3、4強度，如文上所述，單位用水量經礦物摻合料體積分數的修正，對于基體強度大于水泥砂漿的條件，在保證強度基本不發生變化時，可以減少由膠凝材料用量的成本。

　　觀察編號4至5的轉變，在引入水化活性因子后，水膠比隨之進一步被放大，對比兩組的抗壓強度值，5號并沒有下降的趨勢，原因在于其剛好處在完全水化點附近，未水化的礦物摻合料仍能起到微集料效應，使得水泥石的強度得以完全發揮；同時，較高的水膠比使得拌合物的粘稠度降低，體現出較好的可泵送性能。

　　最終，對比編號1和5，水膠比分別為0.233和0.234，存在現驚人的相似，均證明了隨著礦物摻合料的摻加，傳統的水膠比定則應進行修正，且兩種方法的出發點相同，一個在于膠凝材料強度的修正，一個在于對初始水膠比的修正，殊途同歸，相互佐證。只是相比于1號而言，由全計算法得到的5號配比的砂率和單位用水量更加科學、準確。

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